舞钢-蜗壳板-ADB610D蜗壳板-ADB610D蜗壳

世界一次性能源在21世纪中后期接近枯竭,开发水能资源对缓解我国能源短缺压力意义重大。 替代进口满足国内需求是钢铁企业责任。 技术协议要求:GB19189钢板回火温度不得低于600℃。...

世界一次性能源在21世纪中后期接近枯竭,开发水能资源对缓解我国能源短缺压力意义重大。
替代进口满足国内需求是钢铁企业责任。
技术协议要求:GB19189钢板回火温度不得低于600℃。
化学成分设计、试制生产及供货需要。
表1ADB610D钢化学成分
C| si |Mn |P s NiCrCu MoiVNbete |PC
0.06 | 0.24 |1.48 | 0.011 | 0.003| Proper quantitis |0.177 |0.397注:
Ceq(%)=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14≤0.42%%
Pcm(%)=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B50.200%。
研究方法
试样在钢板厚度1/4处进行切取,拉力试样与金相试样取样位置相互对应。拉伸试验采用不同温度回火态钢板,所加工p10试样按GB/T228进行拉力检验,采用光学显微镜进行金相组织观察;透射电镜(TEM)薄膜试样利用电解抛光法制备,在金相试样磨面上制备碳膜并萃取析出物在透射电镜上进行观察。
图1给出了TMCP态ADB610D钢板的抗拉强度回火前后的变化趋势。
由图1可以看出,TMCP态厚度1/4处钢板抗拉强度为670MPa。TMCP态钢板经过500℃~750℃回火后总体表现抗拉强度随回火温度的升高而逐渐下降的趋势。在试验温度范围内,可以分为三个阶段。第一阶段为TMCP态钢板经过500℃回火后强度的下降阶段,降低值约20MPa左右;第二阶段为500℃~610℃回火抗拉强度保持相对稳定阶段,抗拉强度为635
MPa~650MPa;第三阶段为610℃~750℃回火抗拉强度逐渐下降阶段。
图2给出了TMCP态ADB610D钢板的屈服强度回火前后的变化趋势。
由图2可以看出,TMCP态钢板经过500℃~750℃回火后,总体表现为屈服强度随回火温度的升高先升后降。在试验温度范围内,可以分为二个阶段。
第一阶段为TMCP态钢板经过500℃~610℃回火后屈服强度的逐渐升高阶段,TMCP态钢板厚度1/4处屈服强度为535MPa,610℃回火后屈服强度最高值为565MPa;第二阶段为610℃~750℃回火后屈服强度逐渐下降阶段。
图心出烟比发化趋势
图3给出了TMCP态ADB610D钢板的屈强比回火前后的变化趋势。
由图3可以看出,TMCP态钢板经过500℃~750℃回火后总体表现为屈强比逐渐升高、750℃较700℃回火后屈强比略呈降低趋势。700℃回火后屈强比最高为0.93。
从图4~图8可以看出,将TMCP态ADB610D钢板分别加热到550℃~680℃,保温一定时间回火处理后,ADB610D钢板厚度1/4处组织发生了变化。未经回火的TMCP态钢板厚度1/4处组织为铁素体+M/A+少量板条贝氏体(图4所示);钢板试样经550℃~680℃回火后,厚度1/4处金相组织变化不大,仍为铁素体+M/A+少量板条贝氏体的混合组织(图5、图6);钢板试样经650℃~680℃回火后,钢板厚度1/4处金相组织产生了明显变化,相比TMCP态厚度1/4处金相组织650℃~680℃
回火贝氏体板条宽度增加,并有板条束合并现象(图7、图8),
680℃回火后贝氏体板条束几乎全部消失,转变为准多边形铁素体+M/A(图8)。
本试验所选试样为55mm厚度TMCP态大生产钢板,尽管厚度1/4处冷速较低,但由于钢板经过再结晶区和未再结晶区控轧,然后采用现场最大水量冷却,经过形变和相变的TMCP态钢板厚度1/4处晶粒尺寸基本控制在7umm以下,这是TMCP态母材强韧性匹配良好的重要原因。
本试验对比了TMCP态和不同回火温度对ADB610D钢板显微组织产生影响的金相照片,能够发现ADB610D钢板厚度1/4处组织对抗拉强度的影响。550℃~610℃回火后,厚度1/4处金相组织变化不大,可以解释550℃~610℃回火抗拉强度保持相对稳定的现象;钢板试样经650℃~680℃回火后,钢板厚度1/4处金相组织产生了明显变化,相比TMCP态厚度1/4处金相组织在650℃回火后贝氏体板条宽度增加,并有板条束合并现象(图7、图8),680℃
回火后贝氏体板条束几乎全部消失,转变为准多边形铁素体+M/A(图8),这些均可以说明抗拉强度在高于630℃逐渐降低的情况。但本试验并没有能够清楚解释500℃~550℃回火抗拉强度为什么较TMCP态钢板降低的原因。可以这样解释:TMCP态钢板经过500℃~550℃回火后位错数量的减少造成抗拉强度略有降低。
本次试验仅对比了570℃、610℃、650℃回火析出相组成和数量的变化情况,析出相检验过程中发现在570℃、610℃、650℃回火后都存在TiNbCN并且发现其钉扎晶界现象,可以说明TiNbCN是在高温奥氏体形变过程中析出的;对比NbVC析出物570℃、610℃、650℃回火后的形态和数量可以说明细小的NbVC析出物对回火过程钢板厚度1/4处屈服强度的影响。大量10nm左右的NbVC是610℃回火屈服强度出现峰值的直接原因。
TMCP态ADB610D钢板的屈强比随回火温度的变化是组织变化和析出相等变化综合作用的结果。可以利用其变化规律控制屈强比范围。
·TMCP态钢板经过500℃~750℃回火后总体表现抗拉强度随回火温度的升高而逐渐下降的趋势;屈服强度总体表现为随回火温度的升高先升后降的趋势;屈强比总体表现为逐渐升高、
700℃回火后屈强比略呈降低趋势
·TMCP态钢板厚度1/4处组织为铁素体+M/A+少量板条贝氏体;钢板试样经500℃~610℃回火后,为铁素体+M/A+少量板条贝氏体的混合组织;钢板试样经650℃~680℃回火后,相比TMCP态厚度1/4处金相组织来说贝氏体板条宽度增加,并有板条束合并现象,680℃回火后贝氏体板条束几乎全部消失,转变为准多边形铁素体+M/A。
·大量10nm左右的NbVC是610℃回火屈服强度出现峰值的直接原因。



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